SNiP II-25-80 от 01.01.1982г. Дървени конструкции. Част 4

4.28. Анализът на якостта на хордите на огъващи се двуъгълни елементи и елементи на кутия с шперплатови стени (фиг. 4) трябва да се извърши съгласно формулата (17), като се приеме, че напреженията в опънатия колан не трябва да надвишават, а в компресиран колан - (е коефициентът на надлъжно огъване от равнината на огъване).

4.29. Когато се проверява стената за разрез по неутралната ос във формула (42), стойността се приема равна и изчислената ширина

обща дебелина на стената.

При проверка на отчупване по шевовете, между коланите и стената във формула (42) и изчислената ширина на сечението трябва да се приеме равна на:

брой вертикални шевове.

Фигура: 4. Напречни сечения от залепени греди с плоска шперплатова стена

а - I-раздел; б - секция на кутията

4.30. Якостта на стената в опасния участък за действието на основните опънни напрежения в огъващите елементи на I-профила и кутовидните секции трябва да се провери по формулата

проектна устойчивост на шперплат на опън под ъгъл, определен съгласно графиката на фиг. 1, приложение 5;

нормални напрежения в стената от огъване на нивото на вътрешния ръб на хордите;

напрежения на срязване в стената на нивото на вътрешния ръб на хордите;

ъгъл, определен от зависимостта

Трябва да се провери стабилността на стената с разположението на влакната на външните слоеве надлъжно спрямо оста на елемента за действието на тангенциални и нормални напрежения при условие

височината на стената между вътрешните ръбове на рафтовете;

Изчислението трябва да се извърши по формулата

коефициенти, определени от графиките на фиг. 2, 3 от допълнение 5;

проектната височина на стената, която трябва да се приема еднаква на разстоянието между ребрата и равна на

Когато външните влакна на шперплатовата стена са напречни на оста на елемента, проверката за стабилност трябва да се извърши съгласно формула (48) за действието само на тангенциални напрежения в случаите, когато

Б. Изчисляване на членовете на дървените конструкции

чрез ограничаване на състоянията от втората група

4.31. Деформациите на дървените конструкции или отделните им елементи трябва да се определят, като се вземе предвид срязването и гъвкавостта на фугите. Големината на деформациите на съвместима фуга с пълно използване на нейната носеща способност трябва да бъде взета съгласно таблица 15, а ако е непълна - пропорционално на силата, действаща върху фугата.

4,32 (К). Деформациите и изместванията на конструктивните елементи не трябва да надвишават границата, определена от SNiP 2.01.07-85.

4.33. Деформацията на огънатите елементи трябва да се определя от момента на инерцията на брутното напречно сечение. За съставните сечения моментът на инерция се умножава по коефициента, като се вземе предвид изместването на гъвкавите съединения, дадено в таблица 13.

Най-голямото отклонение на шарнирно поддържащите и конзолните огъващи елементи на постоянни и променливи сечения трябва да се определя по формулата

деформация на греда с постоянна височина на напречното сечение, без да се вземат предвид деформациите на срязване;

максимална височина на участъка;

коефициент, отчитащ влиянието на променливостта на височината на участъка, взет равен на 1 за греди с постоянен разрез;

коефициент, отчитащ ефекта на деформациите на срязване от срязващата сила.

Стойностите на коефициентите и за основните проектни схеми на греди са дадени в таблица 3 от допълнение 4.

4.34. Деформацията на залепените елементи от шперплат с дърво трябва да се определи, като се приеме, че твърдостта на напречното сечение е равна. Проектната ширина на облицовката на плочи и панели при определяне на деформацията се взема в съответствие с инструкциите в точка 4.25.

Деформация на ставата, mm

На фронталните разрези и от край до край

На дюбели от всякакъв вид

В кръстовища през влакната

В лепилни фуги

Гранични отклонения в части от диапазона,

1. Греди на междинни етажи

2. Греди на тавански етажи

3. Калъфи (с изключение на долините):

а) сърмени конци, крака на гредите

б) конзолни греди

в) ферми, залепени греди (с изключение на конзолите)

д) решетка, настилка

4. Носещи елементи на долини

5. Панели и фахверкови елементи

Забележки: 1. При наличие на мазилка, отклонението на подовите елементи само от продължително натоварване под напрежение не трябва да надвишава 1/350 от разстоянието.

2. При наличие на сграден асансьор, максималното отклонение на залепените греди може да бъде увеличено до 1/200 от разстоянието.

4.35. Деформацията на симетрично натоварени елементи и конзолни елементи, поддържани от сгънати шарнири, трябва да се определя по формулата

деформацията, определена по формулата (50);

коефициент, определен по формулата (30).

5. Изчисляване на връзките на елементи

5.1. Силата, действаща върху връзката (връзката) не трябва да надвишава изчислената носеща способност на връзката (връзката)

5.2. Проектната носеща способност на фугите, работещи за смачкване и срязване, трябва да се определя по формулите:

а) от състоянието на трошене на дървесина

б) от състоянието на нарязване на дървесина

прогнозна площ на колапс;

прогнозна площ на срязване;

проектна устойчивост на дървесината на смачкване под ъгъл спрямо посоката на влакната;

изчислената средна стойност на устойчивостта на дървесината на мястото на откъсване на натрупване по зърното, определена в точка 5.3.

5.3. Проектната устойчивост на дървесината срещу изсипване, осреднена за мястото на почистване, трябва да се определя по формулата

проектната устойчивост на дървесината на натрошаване по влакната (при изчисляване на максималното напрежение);

приблизителната дължина на срязващата равнина, взета не повече от 10 дълбочини на вкарване в елемента;

срязваща сила рамо, взето равно при изчисляване на елементи с асиметричен разрез в съединенията без пролука между елементите (фиг. 5, а) и при изчисляване на симетрично натоварени елементи със симетричен разрез (фиг. 5, б); пълна височина на напречното сечение на елемента;

коефициент, взет равен на 0,25 при изчисляване на връзки, работещи съгласно схемата, показана на фиг. 5, d и при изчисляване на връзки, работещи по схемата съгласно фиг. 5, в, ако е осигурено компресиране по срязващите равнини.

Съотношението трябва да бъде поне 3.

Фигура: 5. Вложки в свързващи елементи

а - асиметрична; b - симетрични;

c, d - схеми на срязване в ставите

5.4. При проектирането на конструкции лепилните фуги трябва да се считат за несъответстващи фуги.

5.5. Трябва да се използват лепилни фуги:

а) за съединяване на отделни слоеве върху зъбна фуга (фиг. 6, а);

Фигура: 6 Адхезивни фуги

а - при съединяване на отделни слоеве по дължината с назъбен шип, излизащ към лицето;

б - при формиране на пакети и сплотяване по лицето и ръба;

в - при съединяване на залепени елементи под ъгъл с назъбен шип

б) да се образува плътна секция (пакети) чрез сплотяване на слоеве по височината и ширината на секцията. В този случай, по ширината на опаковката, шевовете на ръбовете, които трябва да бъдат залепени в съседни слоеве, трябва да бъдат изместени поне с дебелината на слоя един спрямо друг (фиг. 6, б);

в) за съединяване на залепени торби, съчетани под ъгъл върху назъбен шип по цялата височина на участъка (фиг. 6, в).

Стойността на вътрешния ъгъл между осите на свързващите елементи под ъгъл трябва да бъде най-малко 104 °.

5.6. За шперплат по влакната на външните слоеве е разрешено използването на фронтон. Дължината на фугата на мустаците трябва да се вземе най-малко 10 дебелини на опорните елементи.

5.7. Дебелината на слоевете, които трябва да бъдат залепени в елементите, като правило не трябва да бъде повече от 33 mm. При прави елементи се допуска дебелина на слоя до 42 mm, при условие че в тях са предвидени надлъжни прорези.

5.8. При залепени елементи от шперплат с дърво не трябва да се използват дъски с ширина над 100 mm при залепването им към шперплат и повече от 150 mm в кръстовището на елементи под ъгъл от 30 до 45 ° .

Връзки на жлебове

5.9. Възловите съединения на елементи от греди и кръгла дървесина на челните прорези трябва да се изпълняват с един зъб (фиг. 7).

Фигура: 7. Фронтален изрез с един зъб

Работната равнина на колапса в жлебовете при съединяване на елементи, които не изпитват напречно огъване, трябва да бъде разположена перпендикулярно на оста на съседния компресиран елемент. Ако съседният елемент, освен компресията, изпитва и напречно огъване, работната равнина на срязването в жлебовете трябва да бъде разположена перпендикулярно на получените аксиални и напречни сили.

Елементите, свързани в челните прорези, трябва да бъдат затегнати с болтове.

5.10. Фронталните прорези трябва да се разчитат на раздробяване в съответствие с инструкциите в параграфите. 5.2 и 5.3, като се вземе проектното съпротивление на срязване съгласно точка 5 от табл. 3.

5.11. Дължината на равнината на срязване на фронталните прорези трябва да бъде взета най-малко, когато общата височина на участъка на елемента, който трябва да бъде срязан.

Дълбочината на прореза не трябва да се взема повече в междинните възли на проходни конструкции и не повече в други случаи, докато дълбочината на прореза в гредите трябва да бъде най-малко 2 cm, а в кръгъл дървен материал - най-малко 3 cm.

5.12. Изчислението за смачкване на челните прорези с един зъб трябва да се извърши по равнината на смачкване (виж фиг. 7). Ъгълът на смачкване на дърво трябва да се приеме равен на ъгъла между посоките на силата на смачкване и влакната на трошаващия елемент.

Проектната устойчивост на дървото на смачкване под ъгъл спрямо влакната за фронтални разфасовки трябва да се определя от бележката по формулата (2). 2 към таблицата. 3 независимо от размера на намачканата площ.

Връзки на цилиндрични щифтове

5.13. Проектната носеща способност на цилиндричен дюбел за един шев на закрепване във фугите на борови и смърчови елементи (фиг. 8) с посоката на силите, предавани от дюбелите по влакната и пироните под всеки ъгъл, трябва да се определи от таблицата. 17. Ако е необходимо, проектната носеща способност на цилиндричния дюбел, определена от таблицата. 17, трябва да се инсталира, като се вземат предвид инструкциите в точка 5.15.

5.14. Проектната носеща способност на цилиндричните щифтове, когато силата, предавана от щифтовете е насочена под ъгъл към влакната, трябва да се определи в съответствие с точка 5.13 с умножение:

а) по коефициента (Таблица 19) при изчисляване на трошенето на дървесина в гнездото на дюбелите;

б) по стойността при изчисляване на дюбела за огъване; ъгълът трябва да се приеме равен на по-големия от ъглите на смачкване с дюбела на елементите, съседни на въпросния шев.

5.15. Проектната носеща способност на щифтовете в съединенията на конструктивни елементи, изработени от дърво от други видове, при различни експлоатационни условия, при условия на повишена температура, под действието само на постоянни и дългосрочни временни натоварвания, трябва да се определя в съответствие с параграфи . 5.13 и 5.14 с умножение:

а) чрез съответния коефициент съгласно таблица. 4, 5, 6 и стр. 3.2, b и 3.2, c при изчисляване на дюбелното съединение от състоянието на смачкване на дървесина в гнездото на дюбелите;

Фигура: 8. Дюбелни връзки

а - симетричен; б - асиметрична

Състояние на напрегната връзка

Приблизителна носеща способност за един шев на свързване (конвенционален разрез), kN (kgf)

пирони, стомана, алуминий, фибростъкло

1. Симетрични връзки (фиг. 8, а)

а) смачкване в средните елементи

б) смачкване в крайните елементи

2. Асиметрични връзки (фиг. 8, б)

а) смачкване във всички елементи с еднаква дебелина, както и в по-дебели елементи на едносрязващи връзки

б) смачкване в по-дебели средни елементи на двойно срязващи връзки при

в) смачкване в по-тънки ръбови елементи при

г) раздробяване в по-тънки елементи на едносрязващи връзки и в екстремни елементи при

3. Симетрични и небалансирани връзки

б) огъване на дюбела от стомана С 38/23

в) огъване на дюбела от алуминиева сплав D16-T

г) огъване на пръта от фибростъкло AG-4S

д) огъване на дюбела от ламиниран дървен материал DSPB

е) огъване на дъбов нокът

Забележки: 1. В таблицата: c - дебелина на средните елементи, както и на равни или по-дебели елементи на единични срязващи съединения, и - дебелина на ръбовите елементи, както и по-тънки елементи на единичните срязващи съединения; - диаметър на дюбела; всички размери в cm.

2. Проектната носеща способност на дюбела в асиметрични фуги с двойно срязване с неравна дебелина на елементите трябва да се определи, като се вземе предвид следното:

а) изчислената носеща способност на дюбела от състоянието на смачкване в средния елемент с дебелина при междинни стойности между и 0,5 трябва да се определи чрез интерполация между стойностите съгласно параграфи 2, а и 2, б от масата;

б) с дебелината на крайните елементи> проектната носеща способност на дюбела трябва да се определя от състоянието на смачкване в крайните елементи съгласно точка 2 и таблици с подмяна от;

в) при определяне на проектната носеща способност от условията на огъване на дюбела, дебелината на крайния елемент в точка 3 на таблицата трябва да бъде взета не повече от 0,6 .

3. Стойностите на коефициента за определяне на проектната носеща способност при смачкване в по-тънки елементи на едносрязващи връзки и в крайните елементи на асиметрични връзки са дадени в таблица 18.

4. Проектната носеща способност на болта в разглеждания шев трябва да се приеме равна на по-малката от всички стойности, получени по формулите на таблица 17.

5. Изчисляването на дюбелните фуги за изсипване не трябва да се извършва, ако са изпълнени условията за поставяне на дюбелите в съответствие с параграфи 5.18 и 5.22.

6. Диаметърът на дюбела трябва да се определя от условието за най-пълно използване на неговата носеща способност за огъване.

7. Броят на щифтовете в симетрична става, с изключение на нокътната става, трябва да се определя по формулата